4. Dimensionnement des puits de venting
Les puits de venting sont réalisés à une profondeur de 5 m. La position des crépines définie dans notre offre initiale version A (crépinés de - 1 à – 5 m) sera modifiée. Ils seront crépinés de – 2 à – 5 m. Ce changement a deux objectifs :
- d’une part d’éviter de capter de l’air de la surface, même si le site comprend un revêtement bitumineux étanche,
- d’autre part, de ne pas disposer une crépine dans les remblais qui seront plus perméables (présent dans la coupe B-B’ en moyenne à -2 m). Au droit de MW12, PMW1 et MW23, les remblais se situant jusqu’à une profondeur de – 2 à - 2,5 m, les puits de venting seront crépinés sous ces remblais. La technique de forage utilisée par carottage permettra de visualiser la profondeur de ces remblais et donc d’adapter au mieux la position de la crépine.
Par ailleurs, nous n’avons pas fait de distinction entre les limons de plateaux et les alluvions (surtout présent entre – 2 et – 5 m sur la coupe A-A’ de la limite du site jusqu’au piézomètre MW21). La crépine couvrira, sans distinction, ces deux faciès géologiques. En effet, les limons de plateaux étant moins perméables que les alluvions (indications fournies en page 9 du CCTP : « que la nappe est captive sous cette couche »), nous capterons, prioritairement, les gaz présents dans les alluvions (zones les plus impactées) et provenant de la remontée de l’air du sparging. De surcroît, compte tenu de l’altération d’une couche à l’autre, les gaz seront également collectés via le faciès des limons de plateaux (faciès moins impacté).
Des modifications ont été apportées sur les diamètres des canalisations reliant les puits à l’unité. Ces diamètres ont été augmentés sur les réseaux principales et secondaires.
5. Dimensionnement des puits de sparging
Nous avons répondu :
- au dimensionnement des puits de sparging au point 2 ci-dessus. Leur diamètre est dimensionné pour pourvoir augmenter le débit, réaliser des prélèvements et les utiliser en puits de pompage,
- à leur réalisation dans la couche indurée en II.1. Il est envisagé d’en effectuer spécifiquement dans cette couche, si les analyses en montrent l’utilité.
La phase libre pourra être récupérée par pompage dans ces ouvrages de sparging. Nous avons prévu dans la présente proposition d’intégrer la mise à disposition d’une unité sous vide mobile pour récupérer les éventuels coulants.
Des modifications ont été apportées sur les diamètres des canalisations reliant les puits à l’unité. Ces diamètres ont été augmentés sur les réseaux principales et secondaires.
6. Répartition des puits de sparging
La répartition de ces puits de sparging est présentée en annexe 6. Ils sont réalisés à 10 m de profondeur correspondant à la profondeur moyenne à laquelle est rencontré le toit des sables de Thanétien (hors zones où est rencontrée la couche indurée gérée de façon spécifique). Le rayon d’influence envisagé est de 10 m cela correspond à la valeur basse mesurée lors des essais (rayon de 10 à 15 m). De surcroît, ces rayons ont été obtenus pour un débit d’environ 7 m3/h, alors que nous envisageons des débits de l’ordre de 14 m3/h. Notre dimensionnement est suffisant et sécuritaire pour un parfait fonctionnement.
En complément de notre offre initiale version A, nous réaliserons trois puits de sparging dans les sables de Thanétien à 22 m de profondeur dont deux dans la limite sud-est du site. Nous mettrons en fonctionnement ces deux derniers avec le puits existant PMW5. Le rayon d’influence envisagé est de 20 m. Il sera vérifié lors de notre phase de mise en route (3ème phase) en mesurant les remontées de la nappe dans les piézomètres situés aux alentours ainsi que dans la barrière. S’il s’avérait que les rayons d’influence sont plus importants et influent sur le niveau de la nappe de la barrière, nous limiterions le débit d’air injecté. En effet, il n’est pas nécessaire de toucher la zone de la barrière et, de surcroît, d’entraîner des désordres sur les pompes mises en œuvre.